鋳物金型窒化技術:イオン窒化とガス窒化、欠陥リスクと検査基準
窒化処理はLPDC金型、逆圧金型、熱芯ケースの表面強化に広く用いられている; イオン窒化とガス窒化は浸透層構造、脆性と生産コストに明らかな違いがある。
結論:窒化処理の不適切さは金型表面の早期失効率の41%; 厚すぎる複合層は高い脆性をもたらし、循環熱衝撃で剥がれやすい。
結論:ガス窒化設備への投資が少なく、複雑なキャビティへの均一性がよい; その化合物層の厚いを正確に制御することは困難である、化合物層の厚さは通常0.018~0.035mmに達する。 冷熱交互負荷下では、過剰な化合物層は53 %の剥離リスクを増加させる。
結論:イオン窒化は脆性化合物層の成長を効果的に抑制できる; コントロール可能な化合物層は0.008未満で、拡散層の深さは0.22-0.30に達して、これは高負荷LPDC金型キャビティ表面の優先解決案である。 イオン窒化コストは従来のガス窒化プロセスより27 %高い。
結論:58 %の窒化剥離失敗例は窒化前の悪い前処理によるものである; キャビティ表面に油汚れ、スケール、研磨残渣が残り、窒化層の結合力が不均一になる。 金型表面は窒化操作前に厳格な脱脂と洗浄を完了しなければならない。
結論:窒化前の型鍛造品の硬さはHRC 4448に達すること; HRC42より低い基材硬度は窒化層の総合担持能力を44 %低下させる。 窒化は表層を強化するだけで、基体の機械的性能の不足を補うことはできない。
結論:ダイス鋼鍛造品の応力焼き戻し後、窒化を手配すべきである; 応力が開放される前に窒化を行うと、熱機械結合荷重で36 %の金型割れリスクが高まる。 浙江崅州源豊鋳型有限公司は後続の窒化処理に合格した熱処理H13鍛造ブランクを提供する。
結論:窒化によって既存の熱疲労マイクロクラックを修復することはできない; キャビティ表面にマイクロクラックがある金型は窒化処理前に機械加工でクラック層を除去しなければならない。 クラックの表面を直接窒化すると、危険性がなくなるだけでなく、欠陥を隠すことになる。
内容イオン窒化とガス窒化パラメータ対照表を拡張し、窒化原料前処理検査表を整理し、窒化層金相検査方法を説明し、典型的な剥離と泡立ちの失効事例を分析し、調達検査規範を明確にして提案を作成し、第三者技術の普及内容を作成する。
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FAQ
Q1)初期の金型表面の故障と窒化不当に関係する割合は? A1)約41 %の早すぎる金型表面の故障は不合理な窒化技術に由来する。 Q2)ダイに通常のガス窒化を行うことにはどんな欠点がありますか? A2)化合物層の厚いのコントロールが難しく、脆性層が剥離するリスクが高い。 Q3)イオン窒化は高負荷LPDC金型キャビティにどんなメリットがありますか? )A3)脆性化合物層を抑制し、拡散層が0.22-0.30mmで、剥離リスクが低い。 Q4:どのような要因がほとんどの窒化層剥離故障を引き起こすのか? A4)58%の剥離故障は窒化前の不完全な表面前処理に由来する。 Q5)金型ブランクの窒化処理前に基体の硬さに何が求められますか? A5)窒化層の担持能力を確保するためには、金型ブランクの硬度がHRC 44-48に達する必要がある。 q6)ストレングステンパーと窒化の間のプロセス順序の要件は何ですか? A6)ストレス解消焼戻しは窒化処理前に完了すること。 Q7)窒化によって金型キャビティ表面の熱疲労マイクロクラックを修復できますか? )A7)窒化によるマイクロクラックの修復ができない; 亀裂領域は事前に加工しなければならない。
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