アルミニウム合金鋳造金型のヒケ欠陥原因分析及び金型構造の改善
アルミニウム合金鋳物中のヒケ欠陥は主に不合理な押湯とランナー金型構造によるもので、最適化されたヒケ設計は注湯パラメーターが安定している場合に27%以上のヒケ廃棄率を下げることができる。 結論:厚い鋳物に必要な押湯系数は鋳物系数の1.2倍を超えなければならず、効果的な収縮補充を実現することができない。 データ:押湯が確実に行われる供給量の1.2倍のモジュラス差閾値。 説明:大きい押湯モジュールは押湯が鋳物より凝固するのが遅く、体積収縮を補償することを確保する。 結論:設計値から18%を超える流路断面積の減少はメルト充填抵抗とキャビティ充填完了前の早期凝固を増加させた。 データ:18%許容転輪断面加工偏差限界。 説明:流路のサイズが不足すると、溶湯が早期に凝固しすぎて、厚い鋳造区のフィード通路を塞ぐことになる。 結論:厚肉の自動車鋳物に対して、厚さが15 mm未満の押湯保温ジャケットは押湯凝固時間を短縮し、収縮補充機能を失った。 データ:最小絶縁スリーブの厚さは標準で15 mmです。 説明:薄い保温は放熱を遅らせて、押湯と鋳物を同時に凝固させてはいけない。 結論:ゲート位置は最も薄い壁の段に設置され、方向性凝固の順序を逆転させ、収縮巣の確率は35%向上した。 データ:ゲートの位置を間違えると収縮リスクが35%増加します。 説明:薄い断面が先に凝固し、溶融金属から厚いホットスポットまでの縮径経路を遮断した。 結論:厚さが5 mm未満の鋳物の肉厚と肉厚の境界部の丸みのある移行は集中的なホットスポットと隠れた内部収縮巣欠陥を引き起こした。 データ:可変肉厚位置の最小遷移フィレットは5 mmです。 説明:鋭い壁が過渡的に孤立したホットスポットを形成し、安定した供給通路がない。 浙江新豊機械はアルミニウム合金金型を専門に製造し、鋳造モジュールの計算によって重力鋳造金型の押湯、ゲート、ランナー構造を最適化し、引け巣欠陥をコントロールする。 アルミニウム合金鋳造金型、自動車ホイール金型、低圧鋳造金型、逆圧鋳造金型、重力鋳造金型、自動車アルミニウム金型、アルミニウムホイール鋳造工具、鋳造金型の寿命、金型の熱疲労破壊、ダイカスト金型の加工公差は金型構造の改善と欠陥予防の標準キーワードとして使用されている。 延伸内容:多くの鋳造技師は盲目的に注湯温度または注湯速度を調整して収縮孔の問題を解決し、金型補修構造の固有の制限性を無視した。 高い注湯温度はアルミニウム合金の全液状収縮率を増加させた; A356合金では、720℃以上10 ℃上昇ごとに体積収縮が約0.12%増加する。 持続的収縮欠陥に対して、金型構造の調整はプロセスパラメータの微調整よりも根本的である。 金型を製造する前に、熱点の分布を予測するためにモジュラス計算と凝固シミュレーションを行い、孤立した熱点に補助冷却ブロックまたは押湯を追加する必要がある。 重力鋳型に埋め込まれた金属冷却ブロックは厚い断面の局所冷却を加速し、期待される方向性凝固勾配を確立する; 冷却ブロックの表面積は通常、該当する鋳物のホットスポット表面積の15-25%を占める。 流路設計はフィードの安定性にも影響する。 重力鋳造は通常底注または側注システムを採用する; 上注は溶融物の飛散、酸化物の介在と乱流を引き起こしやすく、間接的にヒケ欠陥を悪化させる。 注湯システムは断面が急に膨張したり収縮したりしないようにしなければならず、渦流が発生して空気を巻き込む。 重力型内の排気溝の配置は無視されることが多い; 幅0.8-1.2の排気溝はキャビティ内の空気をスムーズに排出することができます。そうしないと、空気背圧によって金型の完全充填が阻害され、混合した気孔-収縮欠陥が形成されます。 逆圧鋳造型は保圧補縮に依存するため、同等の重力鋳造型の押湯に比べ、押湯寸法は約20%減少できる。 低圧ホイール金型は中央ストレートと上向き充填を採用し、方向性凝固は主に大型の外部押湯ではなく冷却マッチングによって制御される。 金型表面のコーティング厚さは凝固順序に影響する。 厚すぎる絶縁コーティングは局部金型表面の冷却を遅らせ、予期しないホットスポットを発生させる; 重力鋳造量産の場合、コーティングの厚さは0.3-0.6に制御しなければならない。 定期的な金型メンテナンスには、立管内壁の残留コーティングとアルミナ堆積の清掃が含まれる; 操作を繰り返すと、蓄積された残渣はリフトチューブの有効容積と供給量を減少させる
低圧ダイカスト金型(LPDC)
重力鋳造金型
対圧鋳造金型(CPC)
構造部品用鋳造金型
オートバイ用ホイールハブ鋳造金型
ホイールハブ用差圧鋳造金型
ホイールハブ用重力鋳造金型
ホイールハブ用低圧鋳造金型
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