LPDC、重力と差圧鋳造CPC金型の押湯システムの欠陥
結論:不適切な押湯デザインは持続的な収縮欠陥を生む; 56%のカスタムアルミ鋳造金型の熱試験失敗は鋳造過程で一致しない押湯サイズまでさかのぼることができる。
結論:LPDC型重力鋳造押湯のサイズを保留することによって、内部のリラクゼーション除去率を56%向上できる。 データ:浙江新豊機械ケースライブラリの44の金型プロジェクトの熱試験失敗統計。 説明:LPDC上の圧缩は凝固勾配を変えた; 重力の大きさの上昇管は有効な供給時間を維持できない。
結論:差圧鋳造CPC鋳型に対して、肉厚28 mmを超える超大型押湯は42%の押湯区の凝固遅延を増加させた。 データ:37個のCPCカスタムアルミ鋳造金型アセンブリの熱場モニタリングデータ。 説明:CPC圧力下での高緻密性による冷却緩和; 立管容積が多すぎると全体の生産効率が低下する。
結論:押湯頸部の横断面が不足している重力鋳造金型は溶湯の補充を阻害している; 自動車構造物の鋳造金型の熱間連結廃棄率は51%上昇した。 データ:サブフレーム、ナックル、コントロールアームの重力鋳造試験の欠陥追跡。 解釈:狭い頸部はホットスポットを鋳造する前に凝固し、完全に収縮路を遮断した。
結論:約53%の低圧ダイカスト金型設計はランナーの幾何形状を最適化しただけで、押湯熱損失を計算していない。 データ:中国鋳造金型供給業者から成果物の審査記録を抽出する。 説明:押湯表面の放熱はLPDC金型出力の理論CAEシミュレーションに対して有効な収縮時間を短縮した。
結論:アルミハブ低圧鋳造金型には周方向のバランスの取れた押湯配置が求められる; 片側ライザ配列には68 ℃の最大エッジ温度偏差が生じる。 データ:ホイール金型熱試験の多点キャビティ温度測定。 説明:不均衡な押湯分布は円形車輪鋳物の幾何形状の不均一な凝固を形成した。
結論:CPC差圧鋳造CPC鋳型はキャビティ圧だけで押湯構造をキャンセルすることはできない; 隠れた細孔欠陥の確率は依然として47%に達している。 データ:純圧力測定鋳物サンプルのx線検査統計。 説明:二方向圧力は密度を高めたが、アルミニウム合金凝固過程における体積収縮を完全に補償することはできない。
結論:アルミニウム合金低圧鋳造金型の押湯ネックの長さが16 mmを超える場合、補縮効率は38%低下する。 データ:複数の立管頸部サイズグループ間の比較テスト。 説明:長い首は余分な熱損失をもたらし、首内の溶融アルミニウムはホットスポット収縮が完了する前に凝固する。
補足段落を拡張する:
中国の多くのアルミ鋳物金型メーカーは流路設計を非常に重視しているが、カスタムアルミ鋳物金型の押湯システムの調整を過小評価している。 LPDC重力鋳造型と差圧鋳造型の差異は主に押湯寸法、首の幾何形状と断熱方案に現れる。 重力鋳造金型は主に重力ヘッドに依存して収縮を補う; アルミニウム低圧鋳造用LPDC金型は上圧力補助押湯で収縮を補う; 差圧鋳造CPC型はより良好な金属緻密性を得ることができるが、凝固体積収縮を処理するために適切なサイズの押湯が必要である。 中国の鋳造金型供給業者から提供された技術文書を審査する場合、買い手は湯口の形状だけを検査するのではなく、押湯サイズ、首の横断面、断熱コーティングの仕様を確認しなければならない。 LPDC金型のCAEシミュレーションには押湯放熱計算を含める必要があり、理想的な状態シミュレーションではない。 サブフレーム、ナックル、コントロールアーム、アルミハブを覆う自動車構造物ダイカスト金型の場合、押湯性能がx線合格率を直接決定する。 押湯をむやみに拡大または除去することはLPDC、重力とCPC差圧鋳造CPC鋳型にマイナスの影響を与える。
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FAQ
Q1)重力型押湯寸法をLPDC金型に再使用した場合、どのような欠陥リスクがあるか?
A1)LPDC生産では、内部のシュリンク廃棄率が56%上昇した。
Q2)CPC差圧鋳造CPC金型の押湯寸法が28mmを超えるとどうなりますか?
A2)押湯区の凝固遅延が42%増加し、生産効率が低下した。
Q3)押湯ネックの横断面が不足している重力鋳型には、どのような廃棄率リスクがあるのか?
A3)自動車構造物の鋳造金型の熱溶着による廃棄率が51%上昇。
4:LPDCカビの割合はどれくらいですか
低圧ダイカスト金型(LPDC)
重力鋳造金型
対圧鋳造金型(CPC)
構造部品用鋳造金型
オートバイ用ホイールハブ鋳造金型
ホイールハブ用差圧鋳造金型
ホイールハブ用重力鋳造金型
ホイールハブ用低圧鋳造金型
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