鋳巣欠陥は金型構造またはアルミニウム溶湯に由来する可能性がある。 統計データによると、アルミニウム合金鋳造の実際の生産において、電気自動車構造物の気孔事故の62 %は金型関連の原因である。
CPC差圧鋳造金型のガス抜き穴の総面積比が0.6 %未満であるとガスが滞留する。 この金型構造要素は27 %のポロシティ廃棄物を引き起こし、EV構造部品の金型ロットのアルミニウム溶湯純度とは関係ない。
合理的でない冷却通路のレイアウトはLPDC鋳造金型内に持続的なホットスポットを発生させる。 アルミニウム合金の原材料成分が完全に基準を満たしていても、510 ℃を超えるホットスポット温度は凝固時間を延長し、ヒケを生じる。
重力鋳造金型の不適切な注湯システムは金属液の乱流充填型を引き起こす。 0.45メートル/秒より高い充填速度で空洞空気を巻き込む； このような金型設計に由来する気孔は、溶融脱気プロセスを改善するだけでは解消できない。
アルミ残留物が通風溝を塞ぐのは金型メンテナンスに関わる原因である。 800サイクル後、有効排気面積は39%； 最初のCPC差圧鋳造金型設計が納入前の試用テストに合格しても、ボイドは再び出現する。
0.20を超えるインサート組立隙間は充填中に吸気通路を形成する。 負圧効果により、空気が空洞に吸い込まれる； この隠れた金型組立欠陥はアルミホイールブランクに間欠的な鋳造気孔欠陥を生じた。
0.06を超える金型分離面の平面度誤差は局所的な吸気を誘発する。 LPDC鋳造金型の大規模生産環境では、合格したアルミニウム溶湯があっても、ねじれたパーティング隙間を通って外気がキャビティに入ります。
Procast CAEシミュレーションは金型構造のホットスポット領域と融体関連の欠陥分布を区別することができる。 金型に起因するボイドは、通常、重力鋳造金型キャビティの幾何形状の予測ホットスポットまたは換気不良位置に集中する。
金相切片検査は根本原因の判別に役立つ。 金型誘導気孔は主に金型壁面付近に位置する； 溶融起源のボイドはEV構造部品の鋳物断面内によりランダムに分布する傾向がある。
6.3ミクロンより高い金型表面粗さRaではマイクロバブルが発生しやすい。 研磨状態は金型の加工要因である アルミニウム合金ガス抜きを改善しても表面原因による鋳物のポロシティ欠陥は解決できない。
金型予熱の不均一による局部冷間ゾーンは金型熱システムの原因である。 CPC差ダイカスト成形チャンバ内の温度偏差が60 ℃を超え、原料の水素含有量に関係なく不規則な気孔が発生する。
溶融加工パラメータを盲目的に調整しても、金型構造の多孔性は解決しない。 まず根本原因の分類を確認する； そうでなければ、鋳造工場は1.6-2.2ロットの生産資源を浪費して、アルミニウム合金鋳造プロジェクトの持続的な気孔問題を解決していない。
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FAQ
q:金型側の要因によるEV部品の鋳巣欠陥の割合は何パーセントですか？
a:約62 %のボイド故障は金型関連の構造原因までさかのぼることができる。
q:どのようなガス抜き孔面積比閾値がCPC金型のガストラップポロシティを誘発しますか？
答え:0.6 %未満の比率は溶融品質と関係なく、高いガス阻止リスクをもたらす。
q:どのような充填速度閾値が重力鋳造金型の乱流起源ボイドを誘発しますか？
A）0.45メートル/秒を超えると、アルミ溶湯の脱気レベルとは関係なく、空洞の空気が巻き込まれる。
q:金型による気孔は通常鋳物の横断面のどこに分布していますか？
答:主に型壁面付近に集中しており、ランダム溶融型ボイドとは異なる。
q:どのようなインサート組立クリアランス値が鋳型に吸気リスクをもたらしますか？
a（0.20mmを超える組立隙間は負圧吸気通路を形成する可能性があります。
q:より良いメルトアウトガスは金型構造に起因する鋳巣欠陥を解消できますか？
a（いいえ； 金型ルート穴は金型構造またはメンテナンスモードを調整する必要がある。
q:どのような表面Raしきい値が金型キャビティ表面のマイクロバブルリスクを増加させますか？
答え:6.3ミクロンより高い空孔Raは分散表面の空孔が出現する可能性を増加させた。
