コールドトラップ欠陥は金型の熱状態または溶融金属状態に由来する。 欠陥形態、分布規則とProcast CAEシミュレーション結果はLPDC、重力とCPC差圧鋳造金型の故障の根本原因の判断をサポートする。
金型のコールドクリアランスは注湯システムから離れた薄肉部分に現れることが多い。 金型の予熱不足または局所的な過冷却により、融体の先端は合併前に流動性を失う 欠陥位置はProcast CAE熱場シミュレーションの低温域出力と一致する。
金型による冷間隔離の典型的な特徴:欠陥の深さが浅く、多くは金型表面付近に分布している。 金型予熱温度を30-50℃上げた後、EV構造物の金型ロットはメルトキャスト温度を変えずに欠陥率が明らかに低下した。
局部噴霧冷却は金型側のよく見られるトリガー要素である。 過度の塗装による過冷却の表面領域； 溶湯温度が基準を満たしていても、溶湯先端は早期に固化し、重力鋳造金型の大規模生産の冷間隔離を形成する。
CPC差圧鋳造金型キャビティ内の予熱が不均一で局所的なコールドゾーンが発生する。 インサート間の温度偏差が60 ℃を超えると、アルミニウム合金鋳造中の溶鉱炉全体の溶湯品質とは関係なく、特定のキャビティ位置で間欠的な冷却隔離が生じるだけである。
melt-origin cold-shutは鋳物の幾何形状にランダムに分布する。 根本的な原因としては、注湯温度の低下、取鍋の移動待ち時間の延長、溶湯の過度の酸化などがある。 注湯温度を25℃から40℃に上げると、このような冷間隔離欠陥を効果的に軽減することができる。
Procast CAE充填シミュレーションはメルトフロンティアの温度分布を予測することができる。 フローフロントが収束する前に、溶融フロントの温度が液相線以下に下がると、冷間隔離リスクがあると予測される； 温度低下が金型からの熱損失なのか、メルトの初期低過熱なのかを区別する必要がある。
6.3ミクロンより高い金型表面粗さRaは金型による冷間隔離リスクを悪化させる。 粗いキャビティ表面は溶融先端の放熱を加速させた； キャビティ表面を研磨すると、LPDC鋳造金型の溶融パラメータを調整することなく、コールド・クリアランスの傾向を減らすことができます。
高速充填は金型ソースの冷間隔離を完全に補償することができない。 充填速度を速くしても、局部冷間ゾーンの熱損失は溶融先端を固化する； むやみにチャージスピードを上げると、アルミホイールブランクに新しい乱流巻き吸気孔欠陥をもたらす可能性があります。
欠陥の再現性特徴:金型関連の冷間隔離が一定の幾何位置で安定している高い確率； EV構造物の鋳物生産では、溶湯に関連する冷間隔離は溶湯加工の変化に伴いバッチごとに変動する。
金相断面の違い:型源の冷間隔離は通常、キャビティ雰囲気からの薄層酸化膜を含む； melt-origin cold-shutはアルミ溶湯表面から厚い酸化物介在物を持ち込む。
トラブルシューティング手順:最初に金型の予熱と局所的な冷却強度を調整する。 冷間隔離欠陥が解消できない場合、融体の過熱、転移時間と酸化条件を検査する； 重力鋳造金型プロジェクトのメルトパラメータを盲目的に修正しないでください。
(文字数:893)
FAQ
q:金型原点のコールドクリアランスは通常鋳物のどの位置に現れますか？
答:主にゲートから離れた薄肉領域で、金型の低温シミュレーション領域と一致する。
q:どのような簡単な試験で金型による冷間隔離欠陥を検証できますか？
）金型予熱温度を30-50℃上げる； 明らかな欠陥減少は金型の熱原因を指す。
q:どのような金型操作によって局部冷閉が誘発され、溶融品質の問題が生じないのか？
a）過度の外部噴霧冷却は過冷却のキャビティ表面領域を発生させる。
q:どのような分布特徴が融体源の冷間隔離欠陥に属しますか？
答:鋳物上のランダムな分布は、鋼包間の溶解条件によって変動する。
q:充填中の冷間隔離リスクを予測できるProcast CAE指数は何ですか？
a）フローフロントが合流する前に、メルトフロントの温度は液相線以下に下がった。
q:より高い充填速度で金型による冷間隔離欠陥を完全に解消できますか？
a（いいえ； 盲目的に加速すると、新たな乱流ガスがボイド欠陥に滞留する可能性がある。
q:二つのタイプの冷間隔は金相の面で何が違いますか？
）金型由来）キャビティの大気酸化膜が薄い； 融体起源:厚い取鍋表面の酸化物介在物。
